?!DOCTYPE html PUBLIC "-//W3C//DTD XHTML 1.0 Transitional//EN" "http://www.w3.org/TR/xhtml1/DTD/xhtml1-transitional.dtd"> 老旧架空蒸汽保温网攚w案例分?- 沛_君业U技股䆾有限公司
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        老旧架空蒸汽保温网攚w案例分?/h3>

        老旧架空蒸汽保温网攚w案例分?/a>

        潘存业、杨Z、李h、王利、卢雨萌

        沛_君业U技股䆾有限公司



        摘要Q?/strong>自上世纪八十q代供热保温道由国外引q国内已l有30余年历史Q早期的保温道在保温结构设计和道施工中还存在一些不I现在国内有大量?/span>10q以上的老旧道在性能上已l不能满用,存在热损失大Q安全性低{问题,老旧网的改造是势在必行的一大工程Q本文根据实际改造案例说明老旧架空蒸汽保温网在改造过E中的注意事和攚w优化方案,对行业内技术h员有一定的参考意义?/span>


        关键词:架空蒸汽保温道、老旧网攚w、热损失、温降、压?

         

        一?!--[endif]-->目设计参数Q?

        1.工作:DN350

        2.温度Q?/span>260℃(入口Q,大于220℃(出口Q?/span>

        3.工作压力Q?/span>0.8MPaQ入口)Q大?/span>0.6MPaQ出口口Q,

        4.线长度Q?/span>3km

        5.环境温度11.5?span>Q?/span>

        6.q^均风?/span>2.3m/sQ?/span>

        7.热损p求:《工业设备及道l热工程设计规范?/span>GB50264-2013常年q运行热损失于{于52W/m2Q?

        8.设计使用寿命?/span>15q?/span>


        二、工E现?

        1.温降情况Q:260℃(入口Q,180℃(出口Q,温降辑ֈ100℃;

        2.压降情况Q?/span>0.8MPaQ入口)Q?/span>0.66MPaQ出口)Q符合设计要求;

        3.原有保温道采用三层酸铝针刺毯作ؓ保温材料Q原设计施工保温厚度?/span>150mmQ现上层厚度q_?/span>90mmQ下层厚度^均ؓ176mmQ且呈现不均匀形态;

        4.外护层ؓ镀锌钢板,保温材料历时q久Q保温效果差Q常q热损失q_?/span>216W/m2QL降ؓ80℃,网已不能满用要求?/span>

        5.道已服?/span>8q?/span>


        三、原因分?

        针对现状Q分析造成热损大和温降大的原因有以下几点:

        1.本工Eؓ架空道Q管?/span>4-5m一个,且管托与工作直接焊接,无隔热保温措施,工作道与管托Ş成热桥是造成热损q一斚w原因?/span>

        2.该工E保温管道原使用保温层ؓ三层酸铝针刺毯Q上q材质导热系数较高,保温效果较差Q且保温厚度不Q长距离使用热损较大Q是造成热损失大的一斚w原因?/span>

        3.软质无机保温材料使用旉长,在自重和水分作用下生严重的下沉QŞ成上半部分薄Q下半部分厚Q保温结构遭到破坏是造成网热损失大的原因之一?/span>

        4.目处于沿v地区Qv风中氯离子含量高Q外护镀锌铁皮多处锈蚀损坏严重Q(道底部ؓ严重Q造成保温材料q水Q保温大面积失效是造成网热损失大的主要原因?/span>

        5.网l端原设计用户ؓ4家企业,用气量ؓ40T/h,而实际长期用气的只有一家企业,用气量ؓ8T/hQ且为间歇性供气,此项是造成网温降q大和热损失大的主要原因之一?/span>



        ?/span>1 老旧道?/span>


        四、改造方?/strong>

        1.原有老旧保温拆除Q检查管道各g的用锈蚀和磨损情c?

        2.采用隔热托以减支架的散热损失Q其比普通管托的散热损失要减约35%-40% [1]  Q本Ҏ设计更换托Q拆除原有管托,更换hU米气凝胉热保温层Q新型隔热滑?导向/固定托Q在争取原设计院意见Q将托间距增大Q去除不必要托Q以减少较大热损q数量Q综合考虑道使用q限和锈蚀情况Q管托间距改?2m。(托高度与原有管托保持一_

        3.利用C温材料重C温,考虑软质保温材料存在自重下沉Q容易ɽ道上半部分保温薄下半部分厚Q保温效果变差,具体l构Q?

        W一层:酸铝针刺毯δ=50mmQ耐高温铝反层

        带耐高温支架的不锈钢打包带Q管托在不锈钢打包带环向上半部分?00mm距离讄一个,托高度15mmQ带耐高温管托的不锈钢打包带间距?00mmQ?

        W二层:Ƨ文斯科宁超l玻璃棉δ=50mmQ耐中温铝反层Q?

        带耐高温支架的不锈钢打包带Q管托在不锈钢打包带环向上半部分?00mm距离讄一个,托高度15mmQ带耐高温管托的不锈钢打包带间距?00mmQ?

        W三层:Ƨ文斯科宁超l玻璃棉δ=50mmQ普通铝反层Q不锈钢打包带;

        W四层:外护镀锌钢n?0.8mm



        ?道保温l构?




        ?保温滑动托l构?


        4.考虑目位于沿v地区Q空气中AL+含量高,加速了镀锌钢板外护层的腐蚀速度Q方案设计在镀锌钢板外护层外表面喷涂防腐四氟漆Q防腐涂层实q厚度大于等?0μmQ保证外护层在恶劣环境下使用寿命辑ֈ20q以上;

        5.蒸汽初始参数l持不变的情况下。蒸汽流量与道温降成反比[2]Ҏ原设计蒸汽流量和实际用气量作比较Q设计流量ؓ40T/hQ而实际用量?T/hQ这U情况下使用DN350的蒸汽保温管会造成较大热损失,造成不必要的能源费Q且现有用户为间歇性用气,蒸汽的启停又q一步加剧热能的损失。考虑后期满负药行工况,不能DN350径的管|进行更换,鉴于以上Q我们设计一条旁路输送管道,Ҏ现有工况参数l过计算后得出DN100保温道既满求,新管道设计在老旧道一,与老旧道q一套管托,在现工况下关闭DN350道Q用DN100保温作汽输送管道,后期满负药行用DN350道输送蒸汽,而DN100此时作ؓ回水用,回收冷凝_再次使用Q节U了水资源?


        五、方案实施后的效?/strong>

        目攚w完成经q一q运行,Ҏ水力计算得出l论如下Q?/strong>

        1.温降和压降计?


        ?水力计算?


        ?攚w后温降和压降计表


        lgQ温降和压降满要求

        2.热损p?

        酸铝针丝毯保护层的导热pLQ? =0.044+0.0002×(Tm-70)

        Ƨ文斯科宁超l玻璃棉导热pLQ?=0.034+0.00017(Tm-70)

        通过?核算蒸汽道散热损失量[3] Q验证热损失是否W合要求?



        式中Q?

        φi——单位长度散热损失,W/m

        λ——导热系敎ͼW/Qm.℃)

        t——温度,℃)

        d——直径,m

        ——表面散热系敎ͼ取?11.63W/Qm2.℃)

        n表示蒸汽q_温度Qw表示大气温度Q?-3表示保温材料

        l计,蒸汽散热损失量ؓ36.25/㎡,热损失满求?



        ?/span>5 攚w后保温道


        六?/strong>l论

        1.架空蒸汽保温道采用隔热托以减支架位|的局部散热损失,散热损失要减约35%-40% Q?

        2.带耐高温支架的不锈钢打包带的用能有效的预防Y质保温材料因自重产生的下沉现象,避免了保温管道保温层上部分薄Q下部分厚,大大廉保温l构使用寿命Q?

        3.架空蒸汽保温道外护层防腐需要根据不同区域制定不同的防腐ҎQ在沿v地区需要做耐酸重防腐Q?

        4.网设计副管C汽输送用,在现有工况下大大降低了管道热损失Q保证终端用户用参敎ͼ节约能源Q同时在后期满负荷工况下Q副可以作为回水管使用Q节U水资源

         

        [1]丁y?谈隔热托在蒸汽工E中的应用效?[J].企业技术开发,2015,34Q?5Q:53.

        [2]张全?长距离蒸汽供热技术探析[J].区域供热Q?008Q?Q?14-118.

        [3]GB50264-2013,工业讑֤及管道绝热工E设计规范[S].北京Q中国出版社Q?013.